Меню

Ферритовые изделия sub 579 sub



Определитель насыщения сердечников из феррита или как сделать дроссель для импульсного источника питания

Содержание / Contents

  • 1 Теория
  • 2 Схема
  • 3 Наладка
  • 4 Работа с прибором
  • 5 Печатная плата
  • 6 Итого
  • 7 Файлы

↑ Теория

В наше время можно недорого купить микросхемы, позволяющие собирать простые и эффективные импульсные источники питания, например, MC34063 или LM2576. Есть даже программы-калькуляторы, помогающие определить номиналы деталей или можно воспользоваться datasheet. Но возникает одна маленькая проблема — нужно намотать дроссель, который должен обладать определенной индуктивностью и сохранять эту индуктивность при значительном токе подмагничивания — до нескольких Ампер .

К сожалению, ассортимент готовых индуктивностей в магазинах беден и нужные часто недоступны. В то же время можно купить ферритовые сердечники или взять их, например, из раскуроченных электронных балластов для люминесцентных или галогеновых ламп.
Определить индуктивность можно без специальных приборов с помощью компьютера и программного пакета Arta Software, о чем я писал в прошлых публикациях (LIMP — программный измеритель RCL).

Сложнее определить, войдет сердечник в насыщение (и нарушится нормальная работа блока питания) или нет. Многолетний редактор журнала «Радио» и автор множества статей по тематике импульсных преобразователей Сергей Алексеевич Бирюков написал статью «Дроссели для импульсных источников питания на ферритовых кольцах». В ней есть практическая схема, позволяющая увидеть и измерить ток насыщения на экране осциллографа.

В статье множество формул и таблиц, я же постараюсь объяснить всё ненаучно, на пальцах.

Для того чтобы сделать дроссель надо рассчитать или взять из datasheet нужную индуктивность. Берем сердечник, на котором будем наматывать катушку и мотаем несколько десятков витков удобным проводом, например, 0,3 мм. Измеряем индуктивность, затем рассчитываем, сколько надо витков для будущего дросселя. Для этого вспоминаем, что индуктивность прямо пропорциональна квадрату числа витков. Если намотано 30 витков и индуктивность 20 мкГн, то чтобы получить 180 мкГн, надо намотать 90 витков.

Теперь вспомним что такое Ампер -витки. Это произведение числа витков на протекающий ток. Сердечник одинаково намагнитят 200 витков при токе 1 А или 1 виток при токе 200 А, или 50 витков при токе 4 А. Значит, если мы узнаем, при каком токе насытится сердечник от нашей пробной катушечки в 30 витков, мы легко узнаем какой ток выдержит наш дроссель с рабочей катушкой в 90 витков.

Надо только не забывать, что индуктивность лучше делать немного бОльшей, чем рекомендуется и что при уменьшении числа витков индуктивность падает гораздо быстрее, чем растет допустимый ток. Кроме того, для уменьшения потерь надо использовать толстый провод.
Не исключено, что данный сердечник может не подойти, тогда, если это кольца, можно сложить два-три кольца или взять другой типоразмер или даже включить два дросселя последовательно.

↑ Схема

Я собрал измеритель на небольшой плате, детали самые обычные, там, где удобно, ставлю SMD и вам советую. Полевой транзистор — любой с нужной проводимостью на ток от 20 А и выше, с низким сопротивлением канала в открытом состоянии, можно низковольтный. Я поставил IFRP150. Стабилизатор 6 В на микросхеме 78L06. Если ее нет, можно ставить 78L05 и добавить 1-2 диода типа КД522 в разрыв общего провода 78L05 анодом к стабилизатору. Емкости С3С4 я поставил по 2200 мкФ на 35 В. Номиналы деталей не критичны. В процессе испытаний я понял, что нужна небольшая доработка схемы. Вместо VD3 VD4 я поставил один стабилитрон Д816В. Для увеличения импульса тока до 12 А между базой и эмиттером VT1 надо поставить резистор с номиналом, как у R5. Эти небольшие изменения позволяют испытать готовые индуктивности в несколько миллигенри. Номинал R4 я уменьшил втрое, что сделало луч на экране более ярким. Сигнал к входу синхронизации осциллографа снимается с вывода 11 микросхемы через резистор 1 кОм.

↑ Наладка

Вместо L1 подключить резистор примерно 1 кОм и проверить прямоугольную форму импульсов на выводе 11 микросхемы, на стоке, проверить регулировку изменения скважности от R3. При исправных деталях наладка не требуется. Если необходимо, можно по вкусу изменить частоту и диапазон регулировки емкостью С2 и резисторами R3R4.

↑ Работа с прибором

Возможны варианты – перелома не будет, а будет треугольник, который не растет при повороте регулятора R3. Это значит, насыщения нет, надо увеличить число витков катушки. Или форма не треугольная, а сглаженная – велико активное сопротивление катушки.
Если вы проверяете трансформатор, будьте осторожны, на неподключенных обмотках может быть значительное напряжение! И категорически запрещаю проверять так строчные телевизионные трансформаторы или силовые трансформаторы компьютерных блоков питания! Если катушка имеет индуктивность несколько миллигенри, она накапливает значительную энергию, которую поглощает мощный стабилитрон (он за этим и нужен), при этом он сильно разогревается (я это почувствовал по запаху), поэтому измерения таких катушек должны быть непродолжительны (я не спеша настраиваю осциллограф с небольшим импульсом, а потом поворачиваю ось R3 и засекаю ток перелома).

↑ Печатная плата

↑ Итого

Для тех, кто занимается импульсными источниками питания, данный прибор будет полезен. Радиолюбитель обычно делает единичные устройства из тех узлов из деталей, которые может найти. Я не согласен с теми, кто пишет, что для LM2576 дроссель можно намотать на гвозде. Работать он может и будет (за счет внутримикросхемных ограничителей и предохранителей), но получить хороший КПД и хорошую стабилизацию не получится. Прибор, конечно, не первой необходимости, но дешев, прост и портативен, поэтому иметь его полезно.

↑ Файлы

Оригинальная статья Бирюкова и плата в формате LAY
▼ Файловый сервис недоступен. Зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.

Камрад, рассмотри датагорские рекомендации

🌻 Купон до 1000₽ для новичка на Aliexpress

Никогда не затаривался у китайцев? Пришло время начать!
Камрад, регистрируйся на Али по нашей ссылке. Ты получишь скидочный купон на первый заказ. Не тяни, условия акции меняются.

🌼 Полезные и проверенные железяки, можно брать

Куплено и опробовано читателями или в лаборатории редакции.

Источник

Выбор сердечников для моточных изделий импульсных источников питания

При разработке моточных изделий (трансформаторов, дросселей) импульсных источников
питания, а также фильтров цепей питания всегда возникает вопрос: какой выбрать
материал магнитопровода, какая конфигурация сердечника предпочтительна в данном
изделии с учетом технических и экономических факторов? Наша статья является попыткой
ответить на эти вопросы.

Импульсные источники питания могут быть
выполнен как с гальванической развязкой,
так и без нее. Первые, как правило, содержат
регулируемый или нерегулируемый инвертор или
конвертор, наиболее важным моточным узлом которых является трансформатор. Исполнение трансформатора зависит от вида и режима работы инвертора или конвертора. Рассмотрим некоторые виды
моточных изделий для различных видов таких преобразователей.

Нерегулируемые и регулируемые двухтактные инверторы (преобразователи постоянного напряжения
в переменное) и конверторы (преобразователи постоянного напряжения в постоянное) могут быть выполнены по схеме со средней точкой (рис. 1а), по полумостовой (рис. 1б) и мостовой (рис. 1в) схемам. В полумостовой схеме инвертора первичная обмотка
трансформатора подключается через конденсаторы,
поэтому постоянная составляющая тока (ток подмагничивания) полностью отсутствует. В двух других схемах, а также в полумостовом конверторе, в котором
трансформатор нагружен на выпрямитель, подмагничивание сердечника полностью отсутствует только в идеальном случае — при полной симметрии схемы, при равенстве падения напряжения на открытых
ключах и выпрямительных диодах и при одинаковом
времени включения, выключения, восстановления обратного сопротивления ключевых элементов и диодов обоих плеч. При невыполнении этих условий возможно появление некоторой постоянной составляющей, что приведет к несимметричному режиму работы сердечника трансформатора, и это обстоятельство
в ряде случаев необходимо учитывать.

Читайте также:  Монитор ACER V203H C проблема с подсветкой

Поскольку сердечник трансформатора работает
в сильных полях при большом размахе магнитной
индукции, целесообразно выбирать так называемые
«силовые» марки марганцево-цинковых ферритов,
например, N87 или N97 производства фирмы Epcos
до частоты 500 кГц или N49 фирмы Epcos до 1 МГц
или их аналоги производства других фирм. При частоте преобразования до 30 кГц можно использовать
отечественный материал М2500НМС2, а также
аморфные магнитные сплавы. Применять порошковые магнитные материалы (мо-пермаллой и т. п.)
нецелесообразно, так как они имеют низкое значение магнитной проницаемости и многие из них дороже ферритов. При выборе материала сердечника
необходимо учитывать величину потерь в сердечнике, которая зависит от частоты и магнитной индукции и растет с увеличением обоих параметров.
Сравнительные зависимости величины удельных
потерь от частоты для некоторых магнитомягких
материалов при магнитной индукции 0,1 Тл приведены на рис. 2.

Конфигурация сердечника для двухтактных
преобразователей может быть любая. Наиболее часто применяются кольцевые (тороидальные) сердечники (особенно для устройств малой и средней мощности). Трансформаторы
на них при прочих равных условиях обладают минимальной индуктивностью рассеяния,
что уменьшает выбросы напряжения на силовых ключах, излучение помех, снижает выходное сопротивление трансформатора. Кроме
того, кольцевые сердечники дешевы. Недостатками тороидальных катушек является более высокая трудоемкость намотки, необходимость изоляции сердечника (отечественные
сердечники выпускаются без покрытия, импортные — как без покрытия, так и с изоляционным покрытием, рассчитанным на опре-
деленное значение испытательного напряжения). Возможно также применение разъемных
сердечников броневой и стержневой конструкции. Широко применяются отечественные
сердечники типа КВ (импортные аналоги RM),
а также Ш-образные сердечники и их модификации (отечественные Ш, импортные EE,
EI, EFD, ER, ETD и т. п.). Сердечники КВ (RM)
вписываются в квадрат в плане, что удобно
для размещения их на плате. Они имеют круглую катушку как с одной секцией, так и с двумя и более, удобную и технологичную в намотке. Однако из-за большей индуктивности
рассеяния в некоторых случаях необходимо
применять технологические усложнения в намотке, а также увеличивать демпфирующие
цепи в схеме преобразователя, что в свою очередь несколько снижает КПД. Сердечники типа Б (импортные аналоги P) подобны КВ,
но круглые в плане, менее удобны при размещении на плате и применяются реже. Достаточно удобны сердечники EP, которые вписываются в прямоугольник (почти квадрат), имеют удобную в намотке катушку, которую
сердечник закрывает со всех сторон, кроме одной, обращенной к плате. Сердечники типа
EFD расположены горизонтально и имеют
уменьшенную высоту. Низкопрофильные сердечники с индексами LP применяются в тех

случаях, когда требуется особо маленькая высота изделия. При этом часто применяются
печатные обмотки в виде многослойных печатных плат. Для трансформаторов повышенной мощности и высоковольтных трансформаторов могут использоваться П-образные
сердечники. Повышенная индуктивность рассеяния при высоких выходных напряжениях
и маленьких токах не является большим недостатком, но зато такая конструкция с большим окном позволяет разместить высоковольтную обмотку, в которой много места занимает изоляция.

Однотактные прямоходовые конверторы выполняются в основном по одной из трех схем:
с размагничивающей обмоткой (рис. 3а),
без размагничивающей обмотки с рекуперацией энергии в емкость, в том числе паразитную (рис. 3б), и на двух транзисторах и двух
диодах по так называемой однотактной полумостовой схеме (рис. 3в). В любом из этих случаев энергия от источника питания передается в нагрузку на прямом ходе, без накопления
энергии в трансформаторе, в котором накапливается лишь небольшая энергия за счет тока намагничивания первичной обмотки. Рекуперация (возврат) этой энергии, при которой
происходит размагничивание трансформатора, в каждой из схем происходит по-разному.

В первом случае для этого служит размагничивающая обмотка, и при разработке трансформатора необходимо обеспечить максимально возможную связь между нею и первичной обмоткой, учитывая при этом рабочее
напряжение. Во втором — рекуперация происходит в емкость, и на обмотке во время обратного хода возникает выброс значительной
величины, который необходимо учитывать
при выборе элементов схемы и при проектировании трансформатора. В третьем случае
рекуперация энергии происходит в источник
питания через открывающиеся рекуперационные диоды, причем через ту же самую первичную обмотку, что обеспечивает отсутствие
выброса на ней и наиболее надежное размагничивание трансформатора. В любом случае
имеется постоянная составляющая тока первичной обмотки, а сердечник трансформатора перемагничивается по частному циклу петли гистерезиса от максимальной индукции Bm
до остаточной индукции Br. При этом, чем
больше разность Bs–Br, где Bs —индукция насыщения материала, тем лучше. Для данного
применения также предпочтительно использовать марки ферритов, предназначенные для
работы в сильных полях. Конфигурация сердечника может быть любой. Могут быть использованы как кольцевые сердечники, так
и любые другие, упомянутые ранее.

Однотактные обратноходовые конверторы
(рис. 4). Трансформатор работает с накоплением энергии на прямом ходе и передачей
энергии в нагрузку на обратном ходе. Режим
работы трансформатора аналогичен режиму
работы дросселя, т. е. имеется постоянная составляющая тока обмоток и подмагничивающее поле. Намагничивание происходит посредством первичной обмотки, а размагничивание — при передаче энергии в нагрузку
через вторичную обмотку. Возможны три режима работы трансформатора по аналогии
с дросселем: режим непрерывных токов,
при котором энергия, запасенная в магнитном
поле трансформатора, не уменьшается до нуля за время обратного хода; режим прерывистых токов, когда энергия передается в нагрузку полностью за часть длительности обратного хода, и граничный режим между первыми
двумя. Наиболее часто используется граничный режим и режим прерывистых токов. Иногда выбирается непрерывный режим, однако
он возможен только при определенной нагрузке, а при снижении тока нагрузки режим работы трансформатора неизбежно становится
прерывистым.

Поскольку такой трансформатор всегда работает с подмагничиванием, он может быть
выполнен либо на разъемном сердечнике
из феррита «силовых» марок с немагнитным
зазором, либо на кольцевом или разъемном
сердечнике из магнитодиэлектрика без зазора. Конфигурация ферритовых сердечников
может быть любой, но зазор должен быть обязательно. Различия в зависимости от конфигурации будут состоять в разной индуктивности рассеяния, разных габаритах, технологичности и стоимости.

Трансформаторы на ферритовых сердечниках с зазором имеют более стабильную индуктивность при изменении тока, но затем при
достижении насыщения сердечника их индуктивность резко падает. У трансформаторов
с сердечниками из магнитодиэлектриков при
изменении тока индуктивность изменяется
плавно, но в большей степени, и резкого насыщения не наблюдается. Последняя характеристика предпочтительнее, хотя для обратноходовых конверторов подходит и та и другая.
Преимущество ферритов в более высокой магнитной проницаемости в данном применении
теряется, так как величина эквивалентной проницаемости невелика и определяется в основном величиной немагнитного зазора.

Читайте также:  Портативный док для Nintendo Switch от дядюшки Ляо дешево симпатично работает

Поскольку трансформатор работает в сильных полях, важное значение имеет величина
потерь в сердечнике. Среди магнитодиэлектриков наилучшими техническими параметрами обладает мо-пермаллой, но этот материал относительно дорогой. Если требуется
снизить цену, то используется Sendust или
Cool Mµ, но при этом могут возрасти габариты изделия, так как для снижения потерь
до той же величины, что и у мо-пермаллоя,
придется снизить магнитную индукцию
в сердечнике. В крайнем случае можно использовать сердечники из распыленного же-
леза, но при этом габариты трансформатора
могут еще больше возрасти, зато цена будет
меньше. Трансформаторы на кольцевых сердечниках из магнитодиэлектриков обладают
минимальной индуктивностью рассеяния
по сравнению с разъемными сердечниками
и обеспечивают минимальную величину паразитных выбросов напряжения.

Дроссели прямоходовых двухтактных и однотактных конверторов с гальванической развязкой (L1 на рис. 1 и 3) работают примерно
в одинаковых режимах. В двухтактных схемах
режим более легкий, так как дроссель работает на удвоенной частоте преобразования
и с меньшей длительностью паузы (как правило). Дроссель работает с накоплением энергии, как и трансформатор обратноходового
преобразователя, но имеет, в общем случае, одну обмотку, посредством которой осуществляется и накопление энергии, и передача ее
в нагрузку. В сходном режиме работают дроссели конверторов без гальванической развязки и дроссели корректоров коэффициента
мощности. Сердечник дросселя работает
в сильных полях при большой постоянной составляющей тока. Поэтому, как и в предыдущем случае, подходят любые разъемные сердечники из ферритов с зазором либо сердечники из магнитодиэлектриков без зазора с учетом
всех соображений, высказанных ранее.

Дроссели фильтров питания, которые используются обычно во втором и последующих звеньях фильтрации (второе звено выходного фильтра источника питания, развязывающие фильтры питания на платах
функциональной аппаратуры и т. п.) — L2
на рис. 1, 3 и 4— работают при большом уровне тока подмагничивания, но при маленьком
уровне переменной составляющей. При этом
рабочий размах магнитной индукции в сердечнике невелик и потери в дросселе определяются больше потерями в меди, чем потерями в сердечнике. Для этого случая могут использоваться ферритовые незамкнутые
сердечники (стержни, гантели), ферритовые
сердечники с зазорами, а также ферритовые
кольца, бусины, трубочки (в основном для одновитковых дросселей). В последнем случае,
несмотря на то, что сердечник работает с подмагничиванием, оставшейся магнитной проницаемости вполне достаточно для снижения
уровня пульсаций, шумов и помех в несколько раз, а стабильность индуктивности при изменении тока не имеет принципиального значения. С успехом могут применяться также
дроссели на сердечниках из магнитодиэлектриков, причем наиболее подходящим материалом в данном случае будет распыленное железо, так как при маленькой переменной составляющей нет никакого смысла применять
дорогие материалы, например мо-пермаллой.
Повышенная величина потерь в сердечнике
будет даже играть положительную роль и способствовать переводу энергии шумов и помех
в тепло. Все сказанное выше относится также
и к дросселям входных фильтров DC/DC-конверторов и DC/AC-инверторов (рис. 5а), так
как они имеют сходный режим работы.

Дроссели сетевых фильтров AC/DC-источников питания применяются в трех вариантах:

Тококомпенсированные дроссели, предназначенные для подавления синфазных составляющих помех (L1 на рис. 5б, в), содержат две одинаковые обмотки, связанные между собою
через магнитное поле сердечника. Подмагничивания сердечника током частоты 50 Гц в них
не происходит, так как токи в обеих обмотках
создают поля, направленные навстречу и компенсирующие друг друга. Для такого дросселя
могут быть применены ферритовые сердечники без зазора, причем предпочтительны высокопроницаемые марки ферритов, так как сердечник работает в слабых полях, создаваемых
токами помех, и для получения максимально
возможной резонансной частоты дросселя желательно получить заданную индуктивность
с минимальным числом витков. Применение
магнитодиэлектриков нецелесообразно ввиду
низкой магнитной проницаемости и отсутствия подмагничивания, а также невысокой стоимости ферритов. Конструктивно дроссель часто выполняется на двухсекционном каркасе
с П-образным или Ш-образным сердечником
или на кольцевом сердечнике с намоткой обмоток на разных сторонах кольца.

Одно- и двухобмоточные дроссели (L2
на рис. 5б и L2 и L3 рис. 5в), в которых обмотки для токов низкой частоты (50 Гц) включаются согласно, предназначены для подавления
дифференциальных (противофазных) составляющих помех в проводах питающей сети.
Здесь, при небольшом уровне напряжения помех, имеет место подмагничивание большим
током потребления источника питания, действующим с частотой 50 Гц, что в данной ситуации эквивалентно подмагничиванию постоянным током. Поэтому для таких дросселей необходимо применять ферритовые
сердечники с зазором или сердечники из магнитодиэлектриков. Проницаемость ферритовых сердечников не имеет принципиального
значения, так как коэффициент индуктивности конкретного сердечника определяется в основном его геометрией и величиной немаг-
нитного зазора. Сердечники по переменной
составляющей высокой частоты работают
в слабых полях, и потери в материале сердечника не имеют большого значения и даже играют
положительную роль. Из магнитодиэлектриков целесообразно использовать кольцевые
сердечники или Ш-образные без зазора из распыленного железа (Iron Powder), как наиболее
дешевые и хорошо удовлетворяющие предъявляемым требованиям.

Таким образом, для каждого моточного из-
делия, работающего в составе импульсного ис-
точника питания, можно подобрать наиболее
подходящую конфигурацию и материал сер-
дечника.

Источник

Сердечники ферритовые

Сердечник ферритовый FERROXCUBE UR47-25-18-3C90

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C90; 47,4×24,7×18мм..

Код товара: UR47-25-18-3C90

  • от 10 или более 184.32 ₽
  • от 100 или более 157.44 ₽
  • от 256 или более 145.92 ₽
  • от 10 или более 184.32 ₽
  • от 100 или более 157.44 ₽
  • от 256 или более 145.92 ₽

Купить Сердечник ферритовый UR47-25-18-3C90 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с доста..

Сердечник ферритовый FERROXCUBE U93-76-30-3C94

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C94; 6400нГн..

Код товара: U93-76-30-3C94

  • от 2 или более 3 672.96 ₽
  • от 6 или более 3 281.28 ₽
  • от 10 или более 2 866.56 ₽
  • от 2 или более 3 672.96 ₽
  • от 6 или более 3 281.28 ₽
  • от 10 или более 2 866.56 ₽

Купить Сердечник ферритовый U93-76-30-3C94 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с достав..

Сердечник ферритовый FERROXCUBE U93-76-16-3C90

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C90; 3400нГн..

Код товара: U93-76-16-3C90

  • от 2 или более 3 402.24 ₽
  • от 6 или более 2 827.20 ₽
  • от 10 или более 2 314.56 ₽
  • от 2 или более 3 402.24 ₽
  • от 6 или более 2 827.20 ₽
  • от 10 или более 2 314.56 ₽

Купить Сердечник ферритовый U93-76-16-3C90 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с достав..

Сердечник ферритовый FERROXCUBE U20-16-7-3C90

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C90; 1900нГн..

Код товара: U20-16-7-3C90

  • от 2 или более 135.36 ₽
  • от 10 или более 98.88 ₽
  • от 50 или более 53.76 ₽
  • от 2 или более 135.36 ₽
  • от 10 или более 98.88 ₽
  • от 50 или более 53.76 ₽

Купить Сердечник ферритовый U20-16-7-3C90 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с доставк..

Сердечник ферритовый FERROXCUBE U100-57-25-3C90

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C90; 5500нГн..

Код товара: U100-57-25-3C90

  • от 2 или более 2 642.88 ₽
  • от 6 или более 2 425.92 ₽
  • от 10 или более 1 992.96 ₽
  • от 2 или более 2 642.88 ₽
  • от 6 или более 2 425.92 ₽
  • от 10 или более 1 992.96 ₽

Купить Сердечник ферритовый U100-57-25-3C90 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с доста..

Сердечник ферритовый FERROXCUBE U15-11-6-3C94

Сердечник: ферритовый; U; Мат-л: 3C94; 1400нГн..

Код товара: U15-11-6-3C94

  • от 2 или более 57.60 ₽
  • от 10 или более 38.40 ₽
  • от 50 или более 21.12 ₽
  • от 100 или более 17.28 ₽
  • от 500 или более 15.36 ₽
  • от 2 или более 57.60 ₽
  • от 10 или более 38.40 ₽
  • от 50 или более 21.12 ₽
  • от 100 или более 17.28 ₽
  • от 500 или более 15.36 ₽
Читайте также:  Блок питания IRZ 12В 500мА GM29 TC35 Разъем RJ 11 6 контактный

Купить Сердечник ферритовый U15-11-6-3C94 производителя FERROXCUBE можно оптом и в розницу с доставк..

Сердечник ферритовый RM/I FERROXCUBE RM14-I-3F3

Сердечник: ферритовый; RM/I; Мат-л: PF; 5700нГн; 69г; 13900мм3..

Источник

ферритовые изделия 579

B66363-G-X187, Сердечник ферритовый
TDK EPCOS

B66363-G-X187, Сердечник ферритовый

B66413G0000X187, Сердечник EFD 15/8/5 N87 780nH +30/-20%
TDK EPCOS

B66413G0000X187, Сердечник EFD 15/8/5 N87 780nH +30/-20%

B66417-U160-K187, Сердечник ферритовый
TDK EPCOS

B66417-U160-K187, Сердечник ферритовый

J2MRM10, ферритовый сердечник RM10
Yeng Tat Electronics

J2MRM10, ферритовый сердечник RM10

J2MRM4F1, ферритовый сердечник RM4
Yeng Tat Electronics

J2MRM4F1, ферритовый сердечник RM4

J2MRM5F1, ферритовый сердечник RM5
Yeng Tat Electronics

J2MRM5F1, ферритовый сердечник RM5

J2MRM6F1, ферритовый сердечник RM6
Yeng Tat Electronics

J2MRM6F1, ферритовый сердечник RM6

J2MRM8, ферритовый сердечник RM8
Yeng Tat Electronics

J2MRM8, ферритовый сердечник RM8

J2RM5F1, ферритовый сердечник RM5
Yeng Tat Electronics

J2RM5F1, ферритовый сердечник RM5

J2RM6F1, ферритовый сердечник RM6
Yeng Tat Electronics

J2RM6F1, ферритовый сердечник RM6

J2RM8, F1 ферритовый сердечник RM8
Yeng Tat Electronics

J2RM8, F1 ферритовый сердечник RM8

J4RM8, F1 ферритовый сердечник RM8
Yeng Tat Electronics

J4RM8, F1 ферритовый сердечник RM8

JP40RM6F1, ферритовый сердечник RM6
Yeng Tat Electronics

JP40RM6F1, ферритовый сердечник RM6

2961666631

B64290L0618X087@EPCOS, B64290L0618X087
TDK EPCOS

B64290L0618X087@EPCOS, B64290L0618X087

B65665-C5, монтажный набор для ферритов P22x13
Epcos

B65665-C5, монтажный набор для ферритов P22x13

B65687A2000X, 000, монтаж.набор PM74
TDK EPCOS

B65687A2000X, 000, монтаж.набор PM74

B65705B3X, B65705B0003X000, монтаж.набор P30x19
TDK EPCOS

B65705B3X, B65705B0003X000, монтаж.набор P30x19

B65806J2204X, 000, 1*клипса RM4/5
TDK EPCOS

B65806J2204X, 000, 1*клипса RM4/5

B65807C0400A048, RM6 N48 с заз. Al=400 нГн Сердечник B65807C0400A048
TDK EPCOS

B65807C0400A048, RM6 N48 с заз. Al=400 нГн Сердечник nbsp;B65807C0400A048

B65807CR26, B65807C0000R026, 2*феррит N26 RM6
TDK EPCOS

B65807CR26, B65807C0000R026, 2*феррит N26 RM6

B65807PR49, комплект 2 феррита N49 LP RM6 (B65807P0000R049)
TDK EPCOS

B65807PR49, комплект 2 феррита N49 LP RM6 (B65807P0000R049)

B65808C2005X, B65808C2005X000, прокладка №2 RM6
TDK EPCOS

B65808C2005X, B65808C2005X000, прокладка №2 RM6

B65811J250A48, B65811J0250A048, 2*феррит N48 RM8
TDK EPCOS

B65811J250A48, B65811J0250A048, 2*феррит N48 RM8

B65812C2005X, B65812C2005X000, прокладка 2 RM8
TDK EPCOS

B65812C2005X, B65812C2005X000, прокладка 2 RM8

B65843A0000R087, ферритовый сердечник EP13-N87 +30% -20%
TDK EPCOS

B65843A0000R087, ферритовый сердечник EP13-N87 +30% -20%

B65887E0000R087, RM14 N87 б/з Сердечник B65887E0000R087
TDK EPCOS

B65887E0000R087, RM14 N87 б/з Сердечник B65887E0000R087

B65887E250A41, B65887E0250A041, 2*феррит N41 RM14
TDK EPCOS

B65887E250A41, B65887E0250A041, 2*феррит N41 RM14

B66208-A1110-T1
TDK EPCOS

B66208-A1110-T1

B66317G100X127
TDK EPCOS

B66317G100X127

B66335GX187, B66335G0000X187, феррит N87E55/28/21
TDK EPCOS

B66335GX187, B66335G0000X187, феррит N87E55/28/21

B66417GX187, B66417G0000X187, феррит N87EFD20
TDK EPCOS

B66417GX187, B66417G0000X187, феррит N87EFD20

B66423GX187, B66423G0000X187 , феррит N87EFD30
TDK EPCOS

B66423GX187, B66423G0000X187 , феррит N87EFD30

B66423U315K187, B66423U0315K187, фер. сердечник EFD 30/15/9
TDK EPCOS

B66423U315K187, B66423U0315K187, фер. сердечник EFD 30/15/9

BKH1005LM152-T

М2000-НМ-Ч14, Чашка ферритовая
Россия

М2000-НМ-Ч14, Чашка ферритовая

B62152A0001X001, DA 14.5*8.5*14.5 K1
TDK EPCOS

B62152A0001X001, DA 14.5*8.5*14.5 K1

B62152A0004X001
TDK EPCOS

B62152A0004X001

B62152A0004X030
TDK EPCOS

B62152A0004X030

B62152A0007X001
TDK EPCOS

B62152A0007X001

Купить ферритовые изделия в интернет-магазине

Интернет-магазин Платан предлагает Ферриты, сердечники и ферритовые изделия различных производителей по конкурентной цене. Для выбора компонента используйте поиск по параметрам, техническую документацию и описание. Доставка товара осуществляется различными транспортными компаниями или самовывозом из офисов в Москве и Санкт-Петербурге, предлагаем любые виды оплаты.

Источник

Расчёт и изготовление трансформатора для импульсного блока питания
на тороидальном (кольцевом) ферритовом сердечнике. Онлайн калькулятор обмоток.

«Как-то лет в 12 нашёл я старый трансформатор, слегка перемотал его и включил.
Энергосистема опознала нового радиотехника и приветливо моргнула всем домом.
Вот так я и начал изучать силовую электронику».

А тем временем традиционные линейные источники питания на силовых трансформаторах всё чаще стали вытесняться своими импульсными коллегами.
При этом, что бы там не говорили авторитетные товарищи про многочисленные технические достоинства импульсных преобразователей, плюс у них только один — массогабаритные показатели. Всё остальное — сплошной минус.
Однако этот единственный плюс оказался настолько жирным, что заслонил собой все многочисленные минусы, особенно в тех замесах, когда к электроустройствам не предъявляется каких-либо жёстких требований.

Наиболее популярными среди радиолюбителей стали сетевые источники питания, собранные на микросхемах IR2153 и IR2155, которые представляют из себя самотактируемые высоковольтные драйверы, позволяющие получать полумостовые импульсные блоки питания мощностью до 1,5 кВт с минимальной обвязкой.
И если сердце импульсного блока питания колотится внутри готовой буржуйской микросхемы, то главным, ответственным за электрохозяйство среди остальных наружных образований, безусловно, является правильно выполненный трансформатор.

Для наших высокотоковых дел лучше всего применять трансформаторы с тороидальным магнитопроводом. В сравнении с другими сердечниками они имеют меньший вес и габариты, а также отличаются лучшими условиями охлаждения обмоток и повышенным КПД.
Но самое главное — при равномерном распределении обмоток по периметру сердечника практически отсутствует магнитное поле рассеяния, что в большинстве случаев отметает потребность в тщательном экранировании трансформаторов.

По сути дела, умных статей в сети на предмет расчёта импульсных трансформаторов великое множество, с картинками, формулами, таблицами и прочими авторитетными причиндалами. Наблюдаются в свободном доступе и многочисленные онлайн-калькуляторы на интересующую нас тематику.

И снизошла б на нас благодать неземная, кабы вся полученная информация сложилась в наших любознательных головах в единое большое целое.
Да вот, что-то не получается. Ништяк обламывается из-за того, что следуя этими различным компетентным источникам, мы устойчиво получаем на выходе и различные результаты.

Вот и гуляют по сети идентичные радиолюбительские схемы импульсных блоков питания на IR2153 с идентичными заявленными характеристиками, трансформаторами на одних и тех же кольцах, но радикально не идентичным количеством витков первичных обмоток трансформаторов.
А когда эти различия выражаются многими разами, то возникает желание «что-то подправить в консерватории». Объясняется это желание просто — существенной зависимостью КПД устройства от значения индуктивности, на которую нагружены ключевые транзисторы преобразователя. А в качестве этой индуктивности как раз и выступает первичная обмотка импульсного трансформатора.

А для лучшего восприятия сказанного, приведу типовую схему источника питания на IR2153, не обременённую ни устройством защиты, ни какими-либо другими излишествами.

Схема проверена временем и многочисленными опытами изрядно пощипанных током, неустрашимых радиолюбителей, так что не работать в ней — просто нечему.

Ну и наконец, переходим к расчёту импульсного трансформатора.

Мотать его будем на бюджетных низкочастотных ферритовых кольцах отечественного производителя 2000НМ или импортных — EPCOS N87, а для начала определимся с габаритной мощностью тороидального ферритового магнитопровода.

Концепция выбора габаритной мощности с запасом в 10% от максимальной мощности в нагрузке, заложенная в режимы автоматического подбора сердечника в большинстве калькуляторов, хотя и не противоречит теоретическим расчётам, учитывающим высокий КПД импульсного трансформатора, но всё же наводит на грустную мысль о ненадлежащей надёжности и возможной скорой кончине полученного моточного изделия.
Куда мне ближе трактовка этого параметра, описанная в литературе: Pгаб>1,25×Рн .

Расчёты поведём исходя из частоты работы преобразователя IR2153, равной 50 кГц. Почему именно такой?
Не ниже, потому что такой выбор частоты позволяет нам уложиться в достаточно компактные размеры ферритового сердечника, и при этом гарантирует полное отсутствие сигналов комбинационных частот ниже 30 кГц при работе девайса в составе качественной звуковоспроизводящей аппаратуры.
А не выше, потому что мы пилоты. А феррит у нас низкочастотный и может почахнуть и ответить значительным снижением магнитной проницаемости при частотах свыше 60-70 кГц. Не забываем, что сигнал, на выходах ключей имеет форму меандра и совокупная амплитуда гармоник, с частотами в 3-9 раз превышающими основную, имеет весьма ощутимую величину.

Параметры первичной обмотки трансформатора рассчитаем при помощи программы Lite-CalcIT, позволяющей, на мой взгляд, вполне адекватно оценить как размер сердечника, так и количество витков первичной обмотки.
Результаты сведём в таблицу.

Источник

Adblock
detector